盾構(gòu)機(jī)破碎孤石條件及預(yù)處理方法古力夕（廣州盾建地下工相：有限公司rf州510030）石越容易被破除。通過工程實(shí)例，提出了不能被盾構(gòu)直接破碎孤石的預(yù)處理方法。

　　角；為巖石抗壓強(qiáng)度；/）為滾刀直徑。

　　風(fēng)化土體破壞準(zhǔn)則土體破壞是由于內(nèi)部應(yīng)力平衡狀態(tài)被打破，產(chǎn)生相對(duì)滑移。土體強(qiáng)度通常采用抗剪強(qiáng)度表示。土體抗剪強(qiáng)度是指極限應(yīng)力下，土的一部分相對(duì)另一部分滑動(dòng)時(shí)，土體抵抗剪切破壞的極限能力，砂性土抗剪強(qiáng)度公式為：亦稱內(nèi)摩擦角。

　　抗剪強(qiáng)度公式表明了土體抵抗剪切的能力，但土體內(nèi)部是否有滑裂的可能，還要看該點(diǎn)的應(yīng)力情況，因此必須研究土體中任意點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)。在應(yīng)力狀態(tài)理土體中任一點(diǎn)的的應(yīng)力狀態(tài)如所示，（T，為最大主應(yīng)力，其作用面為最大主應(yīng)力面。"2=cr3為最小主應(yīng)力，土體內(nèi)任一截面上的法向應(yīng)力和剪應(yīng)力公式如下：土體極限平衡條件常用來評(píng)判土中某點(diǎn)的平衡狀態(tài)。被動(dòng)極限平衡時(shí)，剪裂面與最大主應(yīng)力面間的夾角為a =45°，最小主應(yīng)力面與剪裂面的夾角為a=45°-f.其中砂性土的極限平衡條件是：判斷土體是否破壞，可根據(jù)實(shí)際最大主應(yīng)力tr，及土的極限平衡條件式推求出土體處于極限平衡狀態(tài)時(shí)所能承受的最小主應(yīng)力cr3，再通過比較計(jì)算值與實(shí)際值3f即可評(píng)判該點(diǎn)的平衡狀態(tài)：<73時(shí)，土體中該點(diǎn)處于穩(wěn)定平衡狀態(tài)；　　均浮容重；為靜止側(cè)壓力系數(shù)。

　　根據(jù)式（8）和（9）可以看出，孤石直徑和埋深越大，巖石強(qiáng)度與周邊土體強(qiáng)度相差越小，孤石越容易被破除。

　　孤石預(yù)處理方法根據(jù)孤石破碎情況的預(yù)測(cè)，對(duì)不能夠通過盾構(gòu)機(jī)破除的孤石可預(yù)先采取如下措施：對(duì)孤石周邊風(fēng)化土層進(jìn)行地面或洞內(nèi)預(yù)加固，以提供盾構(gòu)機(jī)破巖和人工破巖的條件；洞內(nèi)靜態(tài)爆破或火藥爆破孤石；地面鉆孔爆破或沖孔破除孤石；壓氣作業(yè)條件下人工破除孤石，破除時(shí)可采用巖石分裂機(jī)等設(shè)備。

　　工程實(shí)例廣州地鐵三號(hào)線天華間在施工過程中多次遇到孤石，工程一度無法推進(jìn)。經(jīng)過施工單位的不懈努力，在嘗試了多種孤石處理方法后，最終實(shí)現(xiàn)了區(qū)間隧道貫點(diǎn)號(hào)4.1施工坐標(biāo)系下測(cè)量姿態(tài)控制點(diǎn)坐標(biāo)點(diǎn)號(hào)4.2隧道中心線設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)里程4.3計(jì)算盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)參數(shù)刀頭中心實(shí)測(cè)里程：+24760.581刀頭中心實(shí)測(cè)水平偏差：+0.020m刀頭中心實(shí)測(cè)垂直偏差：+.121m中體中心實(shí)測(cè)里程：+24 756.721中體中心實(shí)測(cè)水平偏差：-0.000m中體中心實(shí)測(cè)垂直偏差：+0.062m盾體俯仰角：+7.0mm/m盾體滾動(dòng)角：+8.5mm/m